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Fornecer
um modelo para medir e aumentar a eficácia da aprendizagem em sistemas educacionais virtuais (eletrônicos)
RPGE
–
Revista
on line de Política e Gestão Educacional
,
Araraquara, v. 25, n. esp. 6, p.
3622
-
3636
,
dez
. 2021
.
e
-
ISSN: 1519
-
9029
DOI:
https://doi.org/10.22633/rpge.v25iesp.6.16123
3622
FORNECER UM MODELO PARA MEDIR E AUMENTAR A EFICÁCIA DA
APRENDIZAGEM EM SISTEMAS EDUCACIONAIS VIRTUAIS (ELETRÔNICOS)
PROPORCIONAR UN MODELO PARA MEDIR Y AUMENTAR LA EFECTIVIDAD
DEL APRENDIZAJE EN LOS SISTEMAS EDUCATIVOS VIRTUALES
(ELECTRÓNICOS)
PROVIDE A MODEL FOR MEASURING AND INCREASING THE EFFECTIVENESS
OF LEARNING IN VIRTUAL (ELECTRONIC) EDUCATION SYSTEMS
Dmitry M. BENIN
1
Pavel A. MIKHEEV
2
Vladimir P. BOROVSKOY
3
RESUMO:
O principal objetivo dos sistemas
virtuais ou de e
-
learning, como os sistemas
tradicionais baseados na presença física, é transferir o máximo de conceitos de fontes
publicadas, especialmente do professor para o receptor do conhecimento. A melhoria neste
processo só é possível com o alcance
do objetivo, ou seja, a eficácia do processo de
transferência de conhecimento, é medida de forma adequada e válida. Embora diferentes
modelos tenham sido propostos para medir a eficácia da educação em sistemas tradicionais, os
sistemas de educação novos e
virtuais têm diferenças fundamentais com os tipos anteriores que
tornam o uso desses modelos inadequado. Neste artigo, considerando as características
específicas dos sistemas de e
-
learning, foi desenvolvido um modelo para medir sua eficácia,
enfatizando
a medição da aprendizagem em vez da medição da educação. Neste modelo, os
fatores que afetam a aprendizagem em sistemas de e
-
learning são identificados, e uma equação
preliminar é derivada para determinar sua relação.
PALAVRAS
-
CHAVE:
E
-
learning. Sistemas
tradicionais. Educação. Sistemas de e
-
learning.
RESUMEN:
El objetivo principal de los sistemas virtuales o e
-
learning, al igual que los
sistemas tradicionales basados
en la presencia física, es transferir el
máximo de conceptos de
las fuentes publicadas, especialmente del docente al receptor del conocimiento. La mejora en
este proceso solo es posible con el logro de la meta, o en otras palabras, la efectividad del
proceso de transferencia de conocimiento, se
mide de manera adecuada y válida. Aunque se
han propuesto diferentes modelos para medir la efectividad de la educación en los sistemas
1
FSBI HE RSAU
-
Academia Agrícola de Moscou em homenagem a K.A. Timiryazev
, Mosco
u
–
Rússia
.
PhD
em engenharia, Professor Associado, Diretor Interino do Instituto de Melhoria, Gestão da Água e Con
strução em
homenagem a A.N. Kostyakov
. ORCID: https://orcid.org/0000
-
0002
-
5699
-
3385. E
-
mail:
dbenin@rgau
-
msha.ru
.
2
RSAU
-
Academia Agrícola de Moscou em homenagem a K.A. Timiryazev
, Mosco
u
–
Rússia
.
Doutor em
Engenharia, Professor, Chefe do Departamento de Construção Agrícola e Perícia de Objetos Imobiliários da
Instituição Orçame
ntária de Ensino Superior do Estado Federal
. ORCID:
https://orcid.org/0000
-
0002
-
1345
-
6328.
E
-
mail:
mikheev.pa@gmail.com
.
3
FSBEI HE Donskoy SAU
–
Rússia
.
PhD em engenharia, Professor Associado, Professor Associado do
Departamento de Abastecimento de Água e Uso de Recursos Hídricos, Instituto de Engenharia e Recuperação de
Novoсherkassk em homenagem a A.K. Kortunov.
ORCID:
https://orcid.org/0000
-
0001
-
8927
-
33
95.
E
-
mail:
vladimbor@mail.ru
.
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e
Vladimir P. BOROVSKOY
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tradicionales, los sistemas de educación nuevos y virtuales tienen diferencias fundamentales
con los tipos anteriores que
hacen que el uso de esos modelos sea inapropiado. En este artículo,
considerando las características específicas de los sistemas de e
-
learning, se ha desarrollado
un modelo para medir su efectividad, enfatizando la medición del aprendizaje en lugar de la
medición de la educación. En este modelo se identifican los factores que afectan el aprendizaje
en los sistemas de e
-
learning y se deriva una ecuación preliminar para determinar su relación.
PALABRAS CLAVE:
E
-
learning. Sistemas tradicionales. Educación. S
istemas de e
-
learning.
ABSTRACT:
The main purpose of virtual or e
-
learning systems, like traditional systems based
on physical presence, is to transfer maximum concepts from published sources, especially from
the teacher to the recipient of knowledge. I
mprovement in this process is possible only with the
achievement of the goal, or in other words, the effectiveness of the knowledge transfer process,
is measured appropriately and validly. Although different models have been proposed to
measure the effecti
veness of education in traditional systems, new and virtual education systems
have fundamental differences with previous types that make the use of those models
inappropriate. In this paper, considering the specific features of e
-
learning systems, a model
for measuring their effectiveness has been developed, emphasizing measuring learning rather
than measuring education. In this model, the factors affecting learning in e
-
learning systems
are identified, and a preliminary equation is derived to determine the
ir relationship.
KEYWORDS
: E
-
learning. Traditional systems.
Education. E
-
learning systems.
Introdução
Com o crescente avanço dos métodos digitais de ensino, em muitos casos suplantando
e complementando os métodos tradicionais, as mais diversas
áreas de ensino e pesquisa
recebem essas inovações pedagógicas em suas formas de transmissão do conhecimento. A
aprendizagem digital possibilitando uma transferência de conhecimento mais rápida e dinâmica
em alguns casos, mas também enfrentando algumas dif
iculdades em outras áreas, como a
questão da possível falta da figura do professor, como o ensino presencial. Mesmo assim, os
mais diversos nichos de estudo e pesquisa são contemplados e começam a entrar nesse novo
ambiente de ensino. Assim, neste artigo,
mostra
-
se um dos vários temas que podem ser
contemplados e aprimorados com a inclusão de um sistema de ensino digital eficiente, que
colabora além do ensino para o desenvolvimento de pesquisas e comunicação científica.
A preservação dos ecossistemas de fon
tes de água, incluindo a ictiofauna, sob as
condições de uma carga antrópica cada vez maior, manifestada pelo aumento do consumo de
água, é um dos problemas agudos do nosso tempo. A prevenção dos peixes jovens nas entradas
de água através de uma estrutura
de proteção dos peixes está associada à necessidade de desviar
os juvenis protegidos (saída dos peixes) para um local seguro, mantendo a sua viabilidade.
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Geralmente, uma saída de peixes de uma estrutura de proteção de peixes é um complexo
de dispositivos e
elementos, incluindo: um portal de entrada; um trato de desvio de peixes
(canal, calha); um portal de saída. Se uma seção com uma grande inclinação do terreno ocorrer
na rota de um trato de desvio de peixes, uma estrutura de conexão será fornecida.
As sol
uções de layout e design existentes para sistemas de desvio de peixes são
atualmente baseadas no uso de peculiaridades e padrões de comportamento de peixes
(PAVLOV; PAKHORUKOV, 1983), bem como na experiência nacional e estrangeira relativa
ao projeto e ope
ração de sistemas de desvio de peixes (Protected fish diversion systems from
fish protection devices, 1986; MIKHEEV
et al.
, 1997; MIKHEEV; PERELYGIN, 2007;
MIKHEEV; PERLYGIN, 2014; LARINIER; TRAVADE, 1999). Ao mesmo tempo, a
variedade de características e
condições biológicas, hidráulicas, técnicas e de layout têm um
impacto significativo na solução bem
-
sucedida de problemas de movimentação de peixes para
um local seguro de uma fonte de água. Deve
-
se notar que a natureza do movimento do fluxo de
saída de pe
ixes dentro do portal de entrada na área entre a tela de proteção (malha, persianas,
tambores etc.). Ao mesmo tempo, a solução de layout, o desenho dos elementos, as condições
de conjugação do fundo (horizontal ou inclinado), as características de fluxo de
ntro do portal
de entrada devem atender aos requisitos de segurança dos peixes.
Neste sentido, o desenvolvimento de princípios para a seleção de elementos estruturais
de desviadores de peixes (saídas) com base nas abordagens e requisitos hidráulicos e biol
ógicos
existentes, permitirá evitar erros no seu projeto e perdas de desvio de peixes.
Materiais e métodos
Para desenvolver as principais direções na otimização do projeto para o portal de entrada
da piscicultura, são considerados o princípio de funcion
amento, características funcionais e
possíveis formas de otimização de seus elementos constituintes. A análise subsequente é
limitada apenas pelo projeto dos portais de entrada de saídas de peixes por gravidade aberta.
Parte de entrada
.
A entrada é o eleme
nto funcionalmente mais significativo, que
proporciona a eficiência do desvio protegido de peixes devido às propriedades de sucção e
envolvimento dos juvenis com o fluxo. Em fluxos abertos, o efeito de sucção (vácuo) se
manifesta sob certas condições nas z
onas de separação de fluxo e nas correntes de redemoinho
.
Seção de recebimento
.
Via de regra, a seção receptora na unidade divisora de vazão
ocupa uma posição intermediária e, quando analisada a vazão em condições de rarefação, pode
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ser considerada entre o esquema convencional de captação de água aberta e o esquema de bocal,
portanto,
esta seção deve ter a menor largura
.
Seção de transição
.
O movimento dos peixes ao longo dos canais (galerias e tubulações)
é perigoso para eles, especialmente na seção de transição (inicial) da conjugação com o trato de
desvio de peixes, pois a probabili
dade de ferimentos nas paredes, saliências etc. com o
comprimento e o número de resistências locais aumentando, portanto, as condições hidráulicas
e o comprimento das saídas de peixes devem ser ideais
.
Resultados e discussão
Avaliação das
condições na zona de influência do portal de entrada de saída de peixes
.
A
entrada de água na saída de peixes deve ser considerada como uma entrada de água sem
barragem, uma vez que a água é drenada por gravidade da câmara de entrada da estrutura de
proteç
ão de peixes para a saída de peixes. A saída lateral de água faz mudanças significativas
no regime de movimento do fluxo.
Se durante o projeto das tomadas de água, a principal tarefa é combater os sedimentos,
a principal tarefa de uma saída de peixes é gar
antir a segurança do desvio de peixes. O perigo
para os peixes é representado pelo aumento da turbulência (grandes gradientes de velocidades
transversais, pulsações), a presença de correntes de fluxo separadas com a formação de zonas
de circulação, circula
ção transversal intensa, etc. é sempre preferível a um turbulento. O
aprisionamento de sedimentos também é um fenômeno indesejável, uma vez que sua deposição
no canal do trato de desvio de peixes altera sua seção transversal, características de fluxo e
reg
ime.
Com base nessas posições, são considerados os traços característicos da formação da
corrente de fluxo na zona de influência da tomada d'água.
A Figura 1 mostra o caráter de um escoamento plano com as opções de captação de água
em ângulo reto com a lin
ha de costa e ao longo da frente de escoamento de aproximação
(CHUGAEV, 1978; ZAMARIN. FANDEEV, 1965).
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Figur
a
1
–
O esquema de corrente de fluxo na entrada de água de uma fonte de água
а)
б)
а
–
na saída lateral
;
б
–
na entrada dianteira
Fonte
:
Elaborado pelos autores
Com uma saída lateral (ver Figura 1, a), antes de entrar na tomada de água no ponto a,
cria
-
se um vórtice com eixo vertical em frente à face de entrada da tomada de água. As linhas
de fundo das correntes (linhas tracejadas) são puxadas para esta zona de ba
ixa pressão, que
envolve sedimentos de fundo e, consequentemente, peixes bênticos, para a entrada de água.
De acordo com V. A. Shaumyan, a zona de captura do jato inferior
푙
д
é maior que a zona
de captura do jato de superfície
l
п
, t
valores herdeiros são d
eterminados pelas seguintes
fórmulas
푙
д
=
1
,
17
(
푘
+
0
,
4
)
푏
;
푙
п
=
0
,
73
(
푘
+
0
,
05
)
푏
,
Em que
b
–
a largura de saída
;
푘
=
푞
표푢푡푙푒푡
/
푞
푟푖푣푒푟
.
Sabe
-
se que a largura da zona de captura dos jatos de fundo excede significativamente
a largura da zona de
captura dos jatos de superfície (sem considerar a largura do rio,
profundidade, parcela de desvio de descarga etc.). As tentativas de reduzir a captura de
sedimentos de fundo por meio de um limiar na entrada da tomada d'água são ineficazes e, no
desvio de
peixes, o estabelecimento de limiares não é permitido, pois isso impedirá a passagem
de espécies de peixes bentônicos. Com uma frente ampla da tomada d'água, o eixo do vórtice
se desloca para a tomada d'água, formando aqui um fluxo circulante.
Na captação
frontal de água (Figura 1, b) a captação das camadas inferiores do fluxo é
minimizada.
A largura da zona de captura das camadas inferiores do fluxo
(
푏
푏표푡
)
na entrada frontal
de água pode ser determinada aproximadamente pela seguinte fórmula
(
CHUGAEV
,
1
978
;
ZAMARIN
;
FANDEEV
, 1965):
푏
푏표푡
=
2
(
푘
−
0
,
5
)
푏
,
em que
푘
=
푞
표푢푡
/
푞
푟푖푣푒푟
,
assim
,
em
푘
≤
0
,
5
a captura do fluxo na saída das camadas inferiores é excluída
푏
푏표푡
=
0
.
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Para aumentar a pressão, um pequeno esporão de captação de água é instalado em fre
nte
à tomada de água (Figura 2), devido ao qual o nível da água no rio antes da entrada da tomada
de água aumenta 0,5
-
0,6 a partir da altura manométrica
푣
2
/
2
푔
,
em que
푣
–
a velocidade média
do fluxo do rio próximo à tomada de água.
Figur
a
2
–
Esporão de ingestão de água curto
Legenda
:
1
–
esporão
; 2
–
ingestão de água
; 3
–
jatos de superfície
; 4
–
jatos inferiores
Fonte
:
Zamarin
e
Fandeev
(
1965
)
Com base nas recomendações para o dimensionamento das tomadas de água, conclui
-
se
evidentemente que o tipo de tomada de água frontal é preferível para a concepção do portal
de entrada da saída dos peixes, uma vez que proporciona uma captação uniforme (captura) de
juvenis em profundidade. Além disso, o tipo frontal de tomada d'água se en
caixa
harmoniosamente no projeto da estrutura de proteção dos peixes com tela de proteção instalada
em ângulo agudo com o fluxo, sendo uma continuação natural da tela
-
uma espécie de
armadilha para peixes.
O design da seção de recepção do portal de entrad
a da saída de peixes
.
Um jato plano
fluindo de um reservatório para uma calha estreita é comprimido no plano horizontal. O grau
de sua compressão em profundidade não será o mesmo
-
o jato é comprimido mais na superfície
(na zona livre de vácuo) do que em p
rofundidade (SCHLICHTING, 1969). Com base nisso,
para otimizar a seção de recebimento, utilizaremos o princípio de comparar as condições
hidráulicas de operação do portal de entrada da saída dos peixes com as condições hidráulicas
dos bicos, enquanto o cri
tério de avaliação do projeto do bico serão as características de vazão
que é seguro para peixes, idealmente um fluxo sem vórtice (laminar).
Como se sabe, os bicos externos são divididos em três grupos principais: cilíndricos,
cônicos (divergentes e conver
gentes) e conóides
-
com as bordas arredondadas na forma de
compressão a jato (CHUGAEV, 1978; PATRASHEV, 1953). As características de fluxo dentro
do bocal incluem duas partes independentes: a central (axial), onde as partículas de fluido se
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movem apenas p
ara frente, e a coaxial, na qual as partículas de fluido circulam. A área mínima
da seção transversal livre do fluxo direto na parte central é chamada de seção transversal
comprimida.
Um vácuo é formado na parte de entrada do bocal, que expande um pouco a
seção
comprimida e faz com que a vazão de descarga aumente através do bocal (em comparação com
o orifício de parede fina), o coeficiente de fluxo
μ = 0
,
82.
Com os bicos com mais de 40
-
50
diâmetros, o efeito de sucção não compensa o aumento das perdas hidrá
ulicas ao longo do
comprimento do bico.
Os bicos convergentes cônicos (usados em bicos de turbinas hidráulicas, monitores de
jato etc.) são capazes de proporcionar uma aceleração de fluxo suave, quase irrotacional, até a
velocidade máxima na seção comprimi
da (garganta). O jato que sai do bico convergente possui
alta energia cinética específica e velocidade de saída (devido ao pequeno valor da resistência
hidráulica), o que possibilita sua utilização para captura de peixes. O coeficiente de descarga
atinge s
eu valor mais alto
μ = 0
,
946
no ângulo igual a
13°
24
′
≈
13
,
5°
(
CHUGAEV
, 1978;
PATRASHEV
, 1953).
Os bicos convergentes cônicos são capazes de fornecer uma aceleração suave, quase
irrotacional do fluxo até a velocidade crítica (para peixes) na garganta (que é a
tribuída de acordo
com os requisitos do SP)
(SP101.1333.2012 Retaining walls, navigational locks).
Nos bicos cônicos divergentes, a velocidade do jato de fluido na seção comprimida é
maior que a velocidade do jato na saída do bico, e a pressão, ao contrári
o, é menor, pois há
vácuo na seção comprimida do bico. O vácuo no bocal divergente é maior que o vácuo no bocal
cilíndrico externo e cresce com o aumento do ângulo de conicidade, que deve ser
suficientemente pequeno
θ = 5
-
7°.
A vazão de descarga através de
tal bocal é muito maior do
que a vazão através do bocal externo e as velocidades de saída são muito menores. Deve
-
se
notar aqui que a expansão do canal é um fato de salvação para os peixes em um espaço estreito,
pois reduz a probabilidade de lesões devido
ao aumento da área livre. Portanto, é melhor usar
uma calha de expansão suave para desviar o peixe da garganta.
O bocal conoidal é delineado pela forma do jato que sai do orifício: a parte de entrada é
feita ao longo de uma superfície complexa de dupla cu
rvatura, e a parte de saída tem uma forma
cilíndrica, o que elimina a desvantagem do bocal convergente cônico que consiste na
compressão do jato de líquido ao sair do bocal, ou seja, a razão de compressão é igual a um no
bocal conoidal. Portanto, os coefic
ientes de velocidade e vazão para este bocal são
aproximadamente iguais entre si
μ = φ = 0
,
97
-
0
,
99 (
dependendo da pressão e da qualidade do
processamento da superfície interna do bocal
).
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Assim, a base para a otimização do layout e projeto do portal de
entrada da saída de
peixes é baseada nas características de operação de bicos com simetria axial, em que as
condições de segurança dos peixes podem ser criadas pela seguinte combinação de bicos:
-
na
entrada (para aumentar a capacidade de captação e sucção)
-
confundidor cônico ou
conoidal (para aumentar o rendimento da saída do peixe);
-
em uma seção comprimida (garganta)
-
um bocal cilíndrico;
-
na saída (para um desvio suave e seguro dos peixes)
-
um difusor cônico.
No entanto, ao considerar fluxos de jato plano, é necessário considerar suas
características distintas dos axissimétricos, que consistem, em primeiro lugar, na intensidade da
expansão do jato, que, por sua vez, afeta a capacidade de ejeç
ão dos jatos. Para comparação, a
Figura 3 mostra os padrões gráficos de mudanças na velocidade relativa de ejeção ao longo do
comprimento x para rodada (raio do bocal
r
0
)
e plana (largura do furo
b
0
)
jatos na forma da
razão da velocidade média do jato
(u
0
)
na seção e a taxa de entrada de fluido da área circundante
para o limite externo
(u
ej
) (
MIKHEEV
;
BOROVSKOY
, 2015).
Obviamente, a capacidade de ejeção de um jato plano é muito maior que a de um jato
axissimétrico, a velocidade máxima de ejeção cai aproxima
damente no meio da seção inicial.
Em contraste com o jato axissimétrico, o pico do jato curvo plano é deslocado para a direita e
a velocidade máxima de ejeção cai na segunda metade da seção inicial. É importante ressaltar
que um jato plano, limitado pelas
paredes da calha de desvio de peixes, é capaz de criar um
vácuo muito maior do que um redondo e, portanto, expande
-
se muito mais no canal difusor da
saída dos peixes.
Figur
a
3
–
Conformidade com a forma do bico combinado com a capacidade de ejeção do
jato
submerso
а)
б)
a
-
o gráfico da mudança de velocidade de ejeção ao longo do comprimento do jato hiperbolóide circular
(1) e plano (2)
;
b
-
bocal combinado
Fonte
: Mikheev
e
Borovskoy
(
2015
)
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Como pode ser visto na Figura 3, a capacidade de ejeção do jato submerso corresponde
ao formato combinado do bocal.
Estimativa das características de fluxo nas seções do portal de entrada
.
Um fator
importante que influencia as condições d
e saída dos peixes são as características do fluxo, ou
seja, o grau de turbulência, que é avaliado pelo critério de Reynolds. Caracteriza indiretamente
a segurança do fluxo para os peixes. Os resultados dos experimentos de Reynolds e Gibson
mostram (PATRAS
HEV, 1953; PRANDTL, 2000) que o valor de
Re
r
é significativamente
influenciado pelo sinal do gradiente de velocidade longitudinal, que não é o mesmo nos bicos.
Em escoamentos confusores, nos quais a velocidade a jusante aumenta e, portanto, o gradiente
de velocidade é positivo, os números de Reynolds
críticos são significativamente mais de 10
vezes maiores do que os indicados para tubos cilíndricos, e são tanto maiores quanto maior for
o ângulo de conicidade (ângulo de confusão) é. Isto atesta a laminarização do fluxo nos bocais
confusores. Ao contrár
io, em difusores, nos quais a velocidade a jusante diminui e, portanto, o
gradiente nomeado é negativo, os números de Reynolds críticos são muito menores do que para
seções cilíndricas. Isso é bem ilustrado pelos experimentos de Gibson, nos quais um regime
laminar foi observado simultaneamente na parte confusa do escoamento, e regime turbulento
-
na parte difusora.
A experiência no desenvolvimento de bicos altamente eficientes, incluindo bicos
supersônicos (Laval, Stentan, Frankl etc.) estes são a câmara de
entrada + confusor; confusor +
cilindro; cilindro + difusor; difusor + canal de saída conoidal (trato).
Tais bicos são conhecidos e utilizados para aumentar a vazão tanto de líquidos (para
turbinas hidráulicas, bombas, etc.) perfil especial (com estreitamento) para alterar a velocidade
do fluxo do gás que passa por ele (PRANDTL, 2000; SAMOILOVICH, 1990). No
caso mais
simples, o bocal de Laval pode consistir em um par de cones truncados conjugados com
extremidades estreitas. Ambas as versões têm muito em comum
-
todos os elementos (confusor,
cilindro, difusor) se fundem suavemente.
Ao projetar uma saída de pei
xes, é necessário buscar a menor mudança possível no
regime de fluxo a montante (câmara de entrada) e a diminuição da velocidade da água antes da
saída dos peixes.
Se a localização das aberturas de entrada de água e descarga no fluxo a montante não
for bem
-
sucedida, existe a ameaça de sedimentos ao se aproximar da abertura de entrada de
água. Neste caso, o fluxo pode ser grandemente deslocado das aberturas de entrada de água na
seção de aproximação por sedimentos depositados, o que é naturalmente indesejáve
l (Figura 4,
a) (CHUGAEV, 1978).
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Dmitry M. BENIN; Pavel A. MIKHEEV
e
Vladimir P. BOROVSKOY
RPGE
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Revista
on line de Política e Gestão Educacional
,
Araraquara, v. 25, n. esp. 6, p.
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-
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6
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Figur
a
4
–
Comprovação da forma da peça de entrada da saída de peixe
а) б)
а
–
sedimentação em frente à abertura de entrada de água
;
б
–
um diagrama de bocal
ajustável com um corpo central
;
1
-
rio
; 2
-
área de deposição de sedimentos
; 3
-
entrada de água no canal
Fonte
:
Elaborado
pelos autores
O ponto de referência para projetar a parte de entrada da saída do peixe é um bocal com
um corpo central para regula
r a descarga do fluxo, cujo diagrama esquemático é mostrado na
Figura 4, b
(
PRANDTL
, 2000;
LOYTSYANSKY
, 1987).
Em tal bocal, o gás flui através de um canal coaxial (entre o corpo central e o invólucro);
a seção crítica pode ser regulada pelo movimento long
itudinal do corpo central. O fluxo na
saída gira para o eixo de simetria, que no projeto da seção receptora corresponde à curva do
fluxo em direção à saída do peixe e é uma vantagem deste projeto.
O perfil do corpo central é selecionado de tal forma que no
ponto de redução de qualquer
característica, a direção do fluxo atrás dele coincida com a direção da parede, a seção crítica e
o ponto angular do fluxo estejam localizados no corte de casca. Nesse caso, a expansão do gás
é unilateral e a seção crítica é i
nclinada em relação ao eixo pelo ângulo
δ
igual ao ângulo de
rotação do fluxo de gás em torno do ponto A. O invólucro deve ser paralelo à parede do corpo
central na seção crítica do bocal. Isso leva a uma resistência frontal adicional devido às perdas
no f
luxo externo ao redor da parte convergente da casca. Se os valores calculados do número
de Mach
(Ma ≤ 2)
são grandes, o corpo central pode ser cônico. No caso de um bocal plano, o
contorno do corpo central é a linha de corrente do escoamento Prandtl
-
Mayer (próximo a um
ângulo convexo) com uma linha sônica plana (PRANDTL, 2000). O contorno do corpo central
axi
ssimétrico está próximo da linha de fluxo plana. Para condições de desvio de peixes, a
vantagem deste bico é que ele combina com o formato do bico combinado e garante uma rotação
suave para o desvio de peixes.
O ângulo de desvio do fluxo desempenha um pape
l significativo nas características do
fluxo dentro da saída dos peixes. Tomando o ângulo de desvio do fluxo da tomada d'água, eles
se esforçam para obter, possivelmente, uma conjugação mais suave do canal com o rio, caso
contrário, se houver velocidades s
uficientemente altas no rio, a probabilidade de ocorrência de
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Fornecer
um modelo para medir e aumentar a eficácia da aprendizagem em sistemas educacionais virtuais (eletrônicos)
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on line de Política e Gestão Educacional
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3632
extensa zona de redemoinho, compressão lateral de a vazão, a entrada desigual e a redução da
descarga de água aumentam.
Para tomadas de água laterais sem barragem, o ângulo de desvio do fluxo é
atribuído
dentro da faixa
∝
po
= 35
-
75°,
ângulos grandes (até 90°) são feitos sob condições topográficas
apropriadas e tomadas de descarga de fluxo de água relativamente baixas, e o projeto de
tomadas de água se torna muito mais complicado nos ângulos infer
iores a 35° (CHUGAEV,
1978). Em relação às condições de desvio de peixes avaliam, em primeiro lugar, a circulação
transversal do fluxo que surge na curva e afeta a distribuição dos juvenis na seção transversal.
No curso do estudo dos portais de entrada dos
canais de desova de passagem de peixes
(BOROVSKOY, 1990), descobriu
-
se que o ângulo ideal para atração de peixes é
∝
po
≈36°,
em
que a circulação transversal cobre toda a seção transversal no fluxo atraindo peixes
.
Em condições reais, o ângulo de desvio é t
omado considerando o layout geral das
instalações de captação de água, o terreno, a localização do portal de saída a jusante como parte
do nó da estrutura (em relação ao RZS, a seção da barragem) , o comprimento do trato, etc.
A complexa análise realizada
possibilitou propor um diagrama esquemático da
disposição dos principais elementos (Figura 5) da cabeça de sucção de saída de pescado capaz
de fornecer condições ótimas para o desvio seguro dos peixes (BOROVSKOY; TERNOVOY,
2021).
Figur
a
5
–
Diagrama de layout esquemático dos principais elementos do portal de entrada de
saída de peixe aberto
1
–
seção de entrada
; 2
–
seção Crítica
; 3
–
seção de transição
Fonte
:
Elaborado pelos autores
Linha de fluxo separada
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Dmitry M. BENIN; Pavel A. MIKHEEV
e
Vladimir P. BOROVSKOY
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Revista
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3633
Com base na
análise, é proposto um diagrama da solução layout
-
construtiva do portal
de entrada de uma saída de peixes por gravidade aberta (Figura 6),
Figur
a
6
–
Layout e solução construtiva do portal de entrada da saída de peixes por gravidade
aberta
I
-
I
–
V
-
V
–
seções transversais do portal de entrada
;
1
–
fonte de água
; 2
–
câmara de entrada da estrutura de proteção de peixes
; 3
–
tela protetora
;
4
–
área
de entrada
; 5
–
área de recepção
; 6
–
área de transição
;
7
–
área de desvio de peixes
Fonte
:
Elaborado pelos autores
Tecnicamente, o portal inclui a sequência dos seguintes elementos:
-
parte
de entrada (área de entrada) na forma de uma câmara de entrada estreita com
fundo horizontal;
-
área de recepção (garganta) na forma de uma calha prismática estreita;
-
área de transição em forma de chute com profundidade e largura variáveis.
A transforma
ção da seção transversal do portal de entrada da saída do peixe é
representada por seções transversais de I
-
I para V
-
V (ver Figura 6). A principal condição para
um fluxo contínuo na área de transição (acasalamento) é a observância da linearidade da
mudança
em relação ao seu diâmetro hidráulico no ângulo de conicidade ótimo θopt.
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Fornecer
um modelo para medir e aumentar a eficácia da aprendizagem em sistemas educacionais virtuais (eletrônicos)
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3634
Conclusões
Os princípios de otimização do projeto do portal de entrada de saídas de peixes por
gravidade aberta baseiam
-
se em um conjunto de regularidades básicas
sequenciais da divisão
planejada de fluxo, nas características de operação de bocais com simetria axial, nas
especificidades das condições para a formação das características de fluxo em as seções do
portal de entrada, que construtivamente permite fornecer
condições hidráulicas seguras para a
transferência de peixes protegidos para uma fonte de água, mantendo sua viabilidade.
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Fornecer
um modelo para medir e aumentar a eficácia da aprendizagem em sistemas educacionais virtuais (eletrônicos)
RPGE
–
Revista
on line de Política e Gestão Educacional
,
Araraquara, v. 25, n. esp. 6, p.
3622
-
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,
dez
. 2021
.
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ISSN: 1519
-
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DOI:
https://doi.org/10.22633/rpge.v25iesp.6.16123
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Como
referenciar
este
artigo
BENIN
, D. M.
; MIKHEEV
, P. A.;
BOROVSKOY
, V. P
.
Fornecer
um modelo para medir e
aumentar a eficácia da aprendizagem em sistemas educacionais virtuais (eletrônicos)
.
Revista
on line de Política e Gestão Educacional
, Araraquara, v. 25, n. esp. 6, p.
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, dez.
2021. e
-
ISSN:1519
-
9029. DOI:
https://doi.org/10.
22633/rpge.v25iesp.6.16123
Submetido em
:
05
/0
4
/2021
Revisões requeridas em
:
08
/0
8
/2021
Aprovado em
:
15
/11/2021
Publicado em
: 30/12/2021
Processamento e editoração: Editora Ibero
-
Americana de Educação.
Revisão,
formatação, normalização e tradução.
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Provide a model for measuring and increasing the effectiveness of learning in virtual (electronic) education systems
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Revista
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363
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PROVIDE A MODEL FOR MEASURING AND INCREASING THE
EFFECTIVENESS OF LEARNING IN VIRTUAL (ELECTRONIC) EDUCATION
SYSTEMS
FORNECER UM MODELO PARA MEDIR E AUMENTAR A EFICÁCIA DA
APRENDIZAGEM EM SISTEMAS EDUCACIONAIS VIRTUAIS
(ELETRÔNICOS)
PROPORCIONAR UN MODELO PARA MEDIR Y AUMENTAR LA EFECTIVIDAD
DEL APRENDIZAJE EN LOS SISTEMAS EDUCATIVOS VIRTUALES
(ELECTRÓNICOS)
Dmitry M. BENIN
1
Pavel A. MIKHEEV
2
Vladimir P. BOROVSKOY
3
ABSTRACT:
The main purpose of virtual or e
-
learning systems, like traditional systems based
on physical presence, is to transfer maximum concepts from published sources, especially
from
the teacher
to the recipient of knowledge. Improvement in this process is poss
ible only
with
the
achievement of the goal, or in other words, the effectiveness of the knowledge transfer process,
is measured appropriately and validly. Although different models have been proposed to
measure the effectiveness of education in traditional
systems, new and virtual education
systems have fundamental differences with previous types that make the use of those models
inappropriate. In this paper, considering the specific features of e
-
learning systems, a model for
measuring their effectiveness
has been developed, emphasizing measuring learning rather than
measuring education. In this model, the factors affecting learning in e
-
learning systems are
identified, and a preliminary equation is derived to determine their relationship.
KEYWORDS
:
E
-
lear
ning. Traditional systems. Education. E
-
learning systems.
RESUMO:
O principal objetivo dos sistemas virtuais ou de e
-
learning, como os sistemas
tradicionais baseados na presença física, é transferir o máximo de conceitos de fontes
publicadas, especialmen
te do professor para o receptor do conhecimento. A melhoria neste
processo só é possível com o alcance do objetivo, ou seja, a eficácia do processo de
transferência de conhecimento, é medida de forma adequada e válida. Embora diferentes
modelos tenham sido
propostos para medir a eficácia da educação em sistemas tradicionais,
1
FSBI HE RSAU
-
Moscow Agricultural Academy named after K.A. Timiryazev
, Moscow
–
Russia.
PhD in
engineering, Associate Professor, Acting Director of the Institute of Melioration, Water Management and
Construction named after A.N. Kostyakov
.
ORCID: https://orcid.org/0000
-
0002
-
5699
-
3385. E
-
mail:
dbenin@rgau
-
msha.ru
.
2
RSAU
-
Moscow Agricultural Academy named after K.A. Timiryazev
, Moscow
–
Russia.
Doctor of engineering,
Professor, Head of the Department of Agricultural Construction and Expertise of Real Estate
Objects at the Federal
State Budgetary Institution of Higher Education
.
ORCID:
https://orcid.org/0000
-
0002
-
1345
-
6328.
E
-
mail:
mikheev.pa@gmail.com
.
3
FSBEI HE Donskoy SAU
–
Russia.
PhD in engineering, Associate Professor, Associate Professor of the
Department of Water Supply and Use of Water Resources, Novo
с
herkassk Engineering and Reclamation Institute
named after A.K. Kortunov.
ORCID:
https://orcid.org/0000
-
0001
-
8927
-
339
5
.
E
-
mail:
vladimbor@mail.ru
.
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Dmitry M. BENIN; Pavel A. MIKHEEV and Vladimir P. BOROVSKOY
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Revista
on line de Política e Gestão Educacional
,
Araraqua
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os sistemas de educação novos e virtuais têm diferenças fundamentais com os tipos anteriores
que tornam o uso desses modelos inadequado. Neste artigo, considerando as características
es
pecíficas dos sistemas de e
-
learning, foi desenvolvido um modelo para medir sua eficácia,
enfatizando a medição da aprendizagem em vez da medição da educação. Neste modelo, os
fatores que afetam a aprendizagem em sistemas de e
-
learning são identificados, e
uma equação
preliminar é derivada para determinar sua relação.
PALAVRAS
-
CHAVE:
E
-
learning. Sistemas tradicionais. Educação. Sistemas de e
-
learning.
RESUMEN:
El objetivo principal de los sistemas virtuales o e
-
learning, al igual que los
sistemas tradicionales basados
en la presencia física, es transferir el máximo de conceptos de
las fuentes publicadas, especialmente del docente al receptor del conocimiento. La mejora en
este proceso solo es posible con el logro de la meta, o en otras
palabras, la efectividad del
proceso de transferencia de conocimiento, se mide de manera adecuada y válida. Aunque se
han propuesto diferentes modelos para medir la efectividad de la educación en los sistemas
tradicionales, los sistemas de educación nuevos
y virtuales tienen diferencias fundamentales
con los tipos anteriores que hacen que el uso de esos modelos sea inapropiado. En este artículo,
considerando las características específicas de los sistemas de e
-
learning, se ha desarrollado
un modelo para med
ir su efectividad, enfatizando la medición del aprendizaje en lugar de la
medición de la educación. En este modelo se identifican los factores que afectan el aprendizaje
en los sistemas de e
-
learning y se deriva una ecuación preliminar para determinar su r
elación.
PALABRAS CLAVE:
E
-
learning. Sistemas tradicionales. Educación. Sistemas de e
-
learning.
Introduction
With the increasing advancement of digital teaching methods, in many cases
supplanting and complementing traditional methods, the most
diverse areas of teaching and
research receive these pedagogical innovations in their ways of passing on knowledge. Digital
learning enabling a faster and more dynamic transfer of knowledge in some cases, but also
facing some difficulties in other areas, s
uch as the question of the possible lack of the figure of
the teacher, such as face
-
to
-
face teaching. Even so, the most diverse study and research niches
are contemplated and begin to enter this new teaching environment. Thus, in this article, one of
the s
everal themes that can be contemplated and improved with the inclusion of an efficient
digital teaching system is shown, which collaborates beyond teaching only for the development
of research and scientific communication.
The preservation of water source ecosystems, including ichthyofauna, under the
conditions of an ever
-
increasing anthropogenic load, manifested by water consumption
increase, is one of the acute problems of our time. Prevention of juvenile fish into water i
ntakes
by the means of a fish protection structure is associated with the need to divert protected
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Provide a model for measuring and increasing the effectiveness of learning in virtual (electronic) education systems
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de Política e Gestão Educacional
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juvenile fish (fish outlet) to a safe place while maintaining its viability.
Generally, a fish outlet of a fish protection structure is a complex of devices
and
elements, including: an inlet portal; a fish
-
diverting tract (channel, chute); an outlet portal. If a
section with a large terrain slope occurs on the route of a fish
-
diverting tract, then a connecting
structure is provided.
The existing layout and de
sign solutions for fish
-
diverting systems are currently based
on the use of fish behavior peculiarities and patterns (
PAVLOV
;
PAKHORUKOV
, 1983), as
well as on domestic and foreign experience concerning the design and operation of fish
-
diverting systems (Pr
otected fish diversion systems from fish protection devices, 1986;
MIKHEEV
et al.
,
1997
;
MIKHEEV
;
PERELYGIN
, 2007;
MIKHEEV
;
PERLYGIN
,
2014
;
LARINIER
;
TRAVADE
, 1999). At the same time, the variety of biological, hydraulic,
technical, layout features and con
ditions make a significant impact on the successful solution
of fish moving problems to a safe place of a water source. It should be noted that the nature of
the fish outlet flow movement within the inlet portal in the area between the protective screen
(m
esh, blinds, drums etc.) and the fish
-
diverting tract is generally the main criterion while
developing a fish outlet structure. At the same time, the layout solution, the design of the
elements, the conditions for conjugation of the bottom (horizontal or a
sloped one), flow
characteristics within the inlet portal must meet the fish safety requirements.
In this regard, the development of principles for the selection of structural elements of
fish diverters (outlets) based on existing hydraulic and biological
approaches and requirements,
will allow to avoid errors in their design, and fish diversion losses.
Materials and methods
To develop the main directions in design optimization for the inlet portal of the fish
outlet, the principle of
operation, functional features and possible ways of its constituent
element optimization are considered. Subsequent analysis is limited only by the design of the
inlet portals of open gravity fish outlets.
Inlet part
. The entrance is the most functionally
significant element, which provides the
efficiency of protected fish diversion due to the properties of suction and involvement of
juvenile fish with the flow. In open flows, the suction (vacuum) effect is manifested under
certain conditions in the zones o
f flow separation and in whirlpool currents.
Receiving section
. As a rule, the receiving section in the flow dividing unit occupies an
intermediate position and, when analyzed the flow under rarefaction conditions, it can be
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Dmitry M. BENIN; Pavel A. MIKHEEV and Vladimir P. BOROVSKOY
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considered between the conventi
onal open water intake scheme and the nozzle scheme,
therefore this section should have the smallest possible width.
Transitional section
. The movement of fish along the channels (galleries and pipes) is
dangerous for them, especially in the transitional (
initial) section of the conjugation with the
fish diversion tract, since the likelihood of injury from walls, protrusions etc. is high, which
increases with the length and number of local r
esistances
rising, therefore, the hydraulic
conditions and the leng
th of the fish outlets should be optimal.
Results and discussion
Assessment of conditions in the influence zone of the inlet portal of fish outlet
.
Water intake into
the fish outlet should be considered as a water intake
without a dam
, since water is
drained by
gravity from the inlet chamber of the fish protection structure to the fish outlet. The lateral water
outlet makes significant changes to the flow movement regime.
If during the design of water intakes, the main task is to combat sediment, then
the main
task for a fish outlet is to ensure the safety of fish diversion. The danger for fish is represented
by increased turbulence (large gradients of transverse velocities, pulsations), the presence of
separated flow currents with the formation of circ
ulation zones, intense transverse circulation,
etc. Accordingly, a laminar (smooth) velocity profile for fish is always preferable to a turbulent
one. The entrapment of sediments is also an undesirable phenomenon, since their deposition in
the channel of t
he fish diverting tract will change its cross
-
section, flow characteristics and
regime.
Based on these positions, the characteristic features of the flow current formation in the
influence zone of water intake are considered.
Figure 1 shows the character o
f a flat flow with the options for water intake at a right
angle to the coastline and along the approaching flow front (
CHUGAEV
, 1978;
ZAMARIN
.
FANDEEV
, 1965).
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-
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-
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-
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Figure 1
–
The flow current scheme at water intake from a water source
а) б)
а
–
at lateral outlet;
б
–
at front intake
Source: Devised by the authors
With a lateral outlet (see Figure 1, a), before entering the water intake at point a, a vortex
with a vertical axis is created in front of the water intake inlet face. The bottom lines of currents
(dashed lines) are pulled into this
low
-
pressure
zone, whic
h involve bottom sediments, and,
consequently, benthic fish, into the water intake.
According to V.
A. Shaumyan, the zone of bottom jet capture
푙
д
is larger than the zone
of surface jet
capture
l
п
, their values are determined by the following formulas
푙
д
=
1
,
17
(
푘
+
0
,
4
)
푏
;
푙
п
=
0
,
73
(
푘
+
0
,
05
)
푏
,
where
b
–
the outlet width;
푘
=
푞
표푢푡푙푒푡
/
푞
푟푖푣푒푟
.
It is known that the width of the capture zone of bottom jets significantly exceeds the
width of the capture zone of surface jets (without
considering
the river width, depth, the share
of discharge diversion etc.). The attempts to reduce the capture of bot
tom sediments by the
means of a threshold setting at the entrance to the water intake are ineffective, and in fish
diversion, the setting of thresholds is not permissible, since this will impede the passage of
benthic fish species. With a wide front of the
water intake, the axis of the vortex moves to the
water intake, forming a circulating flow here.
At frontal water intake (Figure 1, b) the capture from the bottom layers of the flow is
minimized.
The width of the capture zone of the bottom layers of the f
low (
푏
푏표푡
) at the frontal water
intake can be determined approximately by the following formula (
CHUGAEV
,
1978
;
ZAMARIN
;
FANDEEV
, 1965):
푏
푏표푡
=
2
(
푘
−
0
,
5
)
푏
,
where
푘
=
푞
표푢푡
/
푞
푟푖푣푒푟
,
thus, at
푘
≤
0
,
5
the capture of the flow into the outlet from th
e bottom layers is excluded
푏
푏표푡
=
0
.
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To increase the pressure a short water
-
capturing spur is installed in front of the water
intake (Figure 2), due to which the water level in the river before the entrance to the water
intake rises by 0.5
-
0.6 from the
velocity head
푣
2
/
2
푔
, where
푣
–
the average flow velocity of
the river near the water intake.
Figure 2
–
Short water intake spur (Zamarin & Fandeev, 1965).
Subtitle:
1
–
spur; 2
–
water intake; 3
–
surface jets; 4
–
bottom jets
Source:
Zamarin and Fandeev
(
1965
)
Based on the recommendations for the design of water intakes, an obvious conclusion
is made that the frontal type of water intake is preferable for designing the inlet portal of the
fish outlet, since it provides uniform intake
(capture) of juvenile fish in depth. Besides, the
frontal type of water intake fits harmoniously into the design of the fish protection structure
with a protective screen installed at an acute angle to the flow, being a natural continuation of
the screen
-
a kind of fish trap.
The design of the receiving section of the inlet portal of the fish outlet.
A flat jet flowing
from a reservoir into a narrow chute is compressed in the horizontal plane. The degree of its
compression in depth will not be the same
-
the jet is compressed more on the surface (in the
vacuum
-
free zone) than at depth (
SCHLICHTING
, 1969). Based on this, to optimize the
receiving section, we will use the principle of comparing the hydraulic operating conditions of
the inlet portal of the
fish outlet with the hydraulic conditions of the nozzles, while the
evaluation criterion of the nozzle design will be flow characteristics that is safe for fish, ideally
a non
-
vortex (laminar) flow.
As it is known, external nozzles are divided into three m
ain groups: cylindrical, conical
(diverging and converging) and conoidal
-
with the edges rounded in the form of jet
compression (
CHUGAEV
, 1978;
PATRASHEV
, 1953). The flow characteristics within the
nozzle includes two independent parts: the central (axial
), where the fluid particles move only
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forward, and the coaxial, in which the fluid particles are circulated. The minimum area of
the
free cross
-
section of the forward flow in the central part is called the compressed cross
-
section.
A vacuum is formed at
the inlet part of the nozzle, which somewhat expands the
compressed section and causes the flow discharge increase through the nozzle (in comparison
with the thin wall hole), the flow coefficient μ = 0.82. With the nozzles longer than 40
-
50
diameters, the
suction effect does not compensate for the increasing hydraulic losses along the
nozzle length.
Conical converging nozzles (used in hydraulic turbine nozzles, jet monitors etc.) are
capable of providing smooth, almost irrotational flow acceleration up to
the maximum speed in
the compressed section (throat). The jet leaving the converging nozzle has a high specific
kinetic energy and outlet velocity (due to the small value of hydraulic resistance), which makes
it possible to use them for fish capture. The d
ischarge coefficient reaches its highest value μ =
0.946 at the angle equal to
13°
24
′
≈
13
,
5°
(
CHUGAEV
, 1978;
PATRASHEV
, 1953).
Conical converging nozzles are capable of providing a smooth, almost irrotational
acceleration of the flow up to the critical (for
fish) velocity in the throat (which is assigned in
accordance with the SP requirements) (SP101.1333.2012 Retaining walls, navigational locks).
In conical diverging nozzles, the fluid jet velocity in the compressed section is greater
than the jet velocity
at the nozzle outlet, and the pressure, on the contrary, is less, since there is
a vacuum in the compressed section of the nozzle. The vacuum in the diverging nozzle is greater
than the vacuum in the outer cylindrical nozzle and it grows with the taper ang
le increase, which
should be sufficiently small θ = 5
-
7°. The flow discharge through such a nozzle is much higher
than the flow through the external nozzle, and the output speeds are much lower. It should be
noted here that the expansion of the channel is
a fact of salvation for fish in a narrow space,
since it reduces the likelihood of injury due to the free area increase. Therefore, it is better to
use a smoothly expanding chute to divert the fish from the throat.
The conoidal nozzle is outlined by the je
t shape flowing out of the hole: the inlet part is
made along a complex surface of double curvature, and the outlet part has a cylindrical shape,
which eliminates the disadvantage of the conical converging nozzle consisting in the
compression of the liquid
jet when it leaves the nozzle, that is, the compression ratio is equal to
one in the conoidal nozzle. Therefore, the velocity and flow discharge coefficients for this
nozzle are approximately equal to each other μ = φ = 0.97
-
0.99 (depending on the pressur
e and
the quality of the nozzle inner surface processing).
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Thus, the basis for the optimization of the layout and design of the inlet portal of the
fish outlet is based on the features of nozzle operation with axial symmetry, in which fish safe
conditions
can be created by the following combination of nozzles:
-
at the inlet (to increase the capturing and suction capacity)
-
conical confuser or
conoidal (to increase the throughput of the fish outlet);
-
in a compressed section (throat)
-
a cylindrical nozzl
e;
-
at the outlet (for a smooth and safe diversion of fish)
-
a conical diffuser.
However, when considering flat jet flows, it is necessary to
consider
their distinctive
features from axisymmetric ones, which consist, first of all, in the intensity of the
jet expansion,
which, in turn, affects the ejection ability of jets. For comparison, Figure 3 shows the graphical
patterns of changes in the relative velocity of ejection along the length x for round (nozzle
radius r
0
) and flat (hole width b
0
) jets in the
form of the ratio of the average jet velocity (u
0
) in
the section and the rate of fluid inflow from the surrounding area to the outer boundary (u
ej
)
(
MIKHEEV
;
BOROVSKOY
, 2015).
Obviously, the ejection capacity of a flat jet is much higher than that of an
axisymmetric
jet, the maximum ejection velocity falls approximately in the middle of the initial section. In
contrast to the axisymmetric jet, the peak of the flat curved jet is shifted to the right and the
maximum ejection velocity falls on the second hal
f of the initial section. It is important to
emphasize that a flat jet, limited by the walls of the fish diverting chute, is capable of creating
a much greater vacuum than a round one, and, therefore, it expands much more in the diffuser
channel of the fis
h outlet.
Figure 3
–
Conformity to the combined nozzle shape to the ejection ability of the submerged
jet
а)
б)
a
-
the graph of the ejection velocity change along the length of the circular (1) and flat (2) hyperboloid
jet;
b
-
combined nozzle
Source: Mikheev and Borovskoy
(
2015
)
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As can be seen on Figure 3, the ejection ability of the submerged jet
corresponds to the
combined nozzle shape.
Estimation of the flow characteristics in the inlet portal sections.
An important factor
influencing the conditions of fish outlet is the flow characteristics, namely, the degree of
turbulence, which is assessed by
the Reynolds criterion. It indirectly characterizes the flow
safety for fish. The results of Reynolds and Gibson's experiments show (
PATRASHEV
, 1953;
PRANDTL
, 2000) that the value of Re
r
is significantly influenced by the sign of the longitudinal
velocity
gradient, which is not the same in the nozzles. In confusor flows, in which the
downstream velocity increases and, therefore, the velocity gradient is positive, the critical
Reynolds numbers are significantly more than 10 times higher than those indicated
for
cylindrical pipes, and they are the larger, the greater the taper angle (confusion angle) is. This
testifies to the laminarization of the flow in the confusor nozzles. On the contrary, in diffusers,
in which the downstream velocity decreases and, ther
efore, the named gradient is negative, the
critical Reynolds numbers are much lower than for cylindrical sections. This is well illustrated
by Gibson's experiments, in which a laminar regime was simultaneously observed in the
confusor part of the flow, and
turbulent regime
-
in the diffuser part.
Experience in the development of highly efficient nozzles, including supersonic nozzles
(Laval, Stentan, Frankl etc.) (
SAMOILOVICH
, 1990), indicates the need to maintain a smooth
sequential conjunction of all ele
ments of this sequence, in particular for fish outlet conditions,
these are the inlet chamber + confusor; confusor + cylinder; cylinder + diffuser; diffuser +
conoidal outlet channel (tract).
Such nozzles are known and used to increase the throughput both
for liquids (for water
turbines, pumps, etc.) and for gases to overcome the critical speed in steam, aircraft turbines,
rocket engines, etc. Laval’s nozzle is a gas channel with a special profile (with a narrowing) to
change the gas flow velocity passing t
hrough it (
PRANDTL
, 2000;
SAMOILOVICH
, 1990).
In the simplest case, Laval’s nozzle can consist of a pair of truncated cones conjugated with
narrow ends. Both versions have a lot in common
-
there are all elements (confusor, cylinder,
diffuser) smoothly mer
ging into each other.
When designing a fish outlet, it is necessary to strive for the smallest possible change in
the upstream flow regime (inlet chamber) and to the water velocity decrease before the fish
outlet.
If the location of the water intake and fl
ushing openings in the upstream flow is
unsuccessful, there is a threat of sediments when approaching the water intake opening. In this
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case, the flow can be largely displaced from the water intake openings in the approach section
by deposited sediments, w
hich is naturally undesirable (Figure 4, a) (
CHUGAEV
, 1978).
Figure 4.
Substantiation of the inlet part shape of the fish outlet
а) б)
а
–
sedimentation in front of the entrance water intake opening;
б
–
an adjustable nozzle diagram with a central body
;
1
-
river; 2
-
sediment deposition area; 3
-
water intake into the channel
Source: Devised by the authors
The reference point for
designing the inlet part of the fish outlet is a nozzle with a central
body to regulate the flow discharge, a schematic diagram of which is shown on Figure 4, b
(
PRANDTL
, 2000;
LOYTSYANSKY
, 1987).
In such a nozzle, the gas flows through a coaxial channel (
between the central body and
the shell); the critical section can be regulated by the longitudinal movement of the central body.
The flow at the outlet turns to the axis of symmetry, which in the receiving section design
corresponds to the flow bending tow
ards the fish outlet and is an advantage of this design.
The profile of the central body is selected in such a way that at the reduction point of
any characteristics, the direction of the flow behind it coincides with the direction of the wall,
the critica
l section and the angular point of the flow are located on the shell cut. In this case,
the gas expansion is one
-
sided, and the critical section is inclined to the axis by the angle δ
equal to the gas flow rotation angle around the point A. The shell must
be parallel to the wall
of the central body in the critical section of the nozzle. This leads to additional frontal resistance
due to the losses on the external flow around the shell converging part. If the calculated values
of the Mach number (Ma ≤ 2) a
re large, the central body can be made conical. In the case of a
flat nozzle, the contour of the central body is the streamline of the Prandtl
-
Mayer flow (near a
convex angle) with a flat sonic line (
PRANDTL
, 2000
). The contour of the axisymmetric central
body is close to the flat flow streamline. For fish diversion conditions, the advantage of this
nozzle is that it matches the shape of the combined nozzle and ensures smooth rotation for fish
diversion.
The angle of flow diversion plays a significant role
in the flow characteristics within the
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fish outlet. Taking the flow diversion angle of the water intake, they strive to obtain, possibly,
a smoother conjugation of the channel with the river, otherwise, if there are sufficiently high
velocities in the rive
r, the likelihood of extensive whirlpool zone occurrence, lateral
compression of the flow, uneven inflow and water discharge reduction increases.
For damless side water intakes, the angle of flow diversion is assigned within the range
∝
po
= 35
-
75°, large a
ngles (up to 90°) are taken under appropriate topographic conditions and
relatively low water flow discharge intakes, and the design of water intakes becomes much
more complicated at the angles less than 35° (
CHUGAEV
, 1978
).
Regarding
the conditions of
fis
h diversion they evaluate, first of all, the transverse circulation of the flow arising at the turn
and affecting the distribution of juvenile fish in the cross section. In the course of studying the
inlet portals of fish
-
passage
-
spawning channels (
BOROVSK
OY
, 1990
), it was found that the
optimal angle for fish attraction is
∝
po
≈36°, at which the transverse circulation covers the entire
cross
-
section in the flow attracting fish.
In real conditions, the angle of diversion is taken by
considering
the general layout of
the water intake facilities, the terrain, the location of the outlet portal in the downstream as the
part of the structure node (relative to the RZS, the dam section),
the tract length, etc
.
The performed complex analysis made it possible to propose a schematic diagram of the
arrangement of the main elements (Figure 5) of the fish outlet suction head capable of providing
optimal conditions for the safe diversion of fis
h (
BOROVSKOY
;
TERNOVOY
, 2021
).
Figure 5
–
Schematic layout diagram of the inlet portal main elements of open fish outlet
1
–
inlet section; 2
–
critical section; 3
–
transitional section
Source: Devised by the authors
Based on
the analysis, a diagram of the layout
-
constructive solution of the inlet portal
of an open gravity fish outlet is proposed (Figure 6),
Separate flow line
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Figure 6
–
Layout and constructive solution of the inlet portal of open gravity fish outlet
I
-
I
–
V
-
V
–
cross
-
sections of the inlet portal;
1
–
water source; 2
–
inlet chamber of fish protection structure; 3
–
protective screen;
4
–
entrance area;
5
–
receiving area; 6
–
transitional area;
7
–
fish
-
diverting tract
Source: Devised by the authors
Technically, the portal includes the sequence of the following elements:
-
inlet part (entrance area) in the form of a narrowing inlet chamber with a horizontal
bottom;
-
receiving area (throat) in the form of a narrow prismatic chute;
-
transition area in the form of a chute with variable depth and width.
The transformation of the inlet portal cross
-
section of the fish outlet is represented by
cross
-
sections from I
-
I to
V
-
V (see Figure 6). The main condition for a continuous flow in the
transition (mating) area is the observance of the change linearity concerning its hydraulic
diameter at the optimal taper angle θ
opt
.
Conclusions
The principles of the inlet
portal design optimization of open gravity fish outlets are
based on a set of sequential basic regularities of the flow planned division, the operation features
of nozzles with axial symmetry, the specifics of the conditions for the formation of the flow
c
haracteristics on the inlet portal sections, which constructively allows to provide safe hydraulic
conditions for the transfer of protected fish into a water source while maintaining its viability.
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